دهمین همایش بین المللی انرژی اثر چیلرجذبی بر افزایش توان و راندمان نیروگاه علی آباد

اثر چیلرجذبی بر افزایش توان و راندمان نیروگاه علی آباد مصطفی رامرودی- حسام الدین ساالریان دانشجوی ارشد تبدیل انرژی دانشگاه آزاد اسالمی واحد نور عضو هئیت علمی دانشگاه آزاد اسالمی واحد نور h_salaryan@yahoo.com -Ramroudi.mostafa@yahoo.com چکیده : توربین های گازی یکی از ماشین های تولید توان به شمار می آیند با توجه به جایگاه مهم این توربین ها و کاربرد گسترده آنها در نیروگاهها همواره تالشهای زیادی در راستای افزایش راندمان سیکل کاری توربین های گازی صورت پذیرفته است. یکی از مهم ترین راههای افزایش راندمان توربین های گاز خنک کردن هوای ورودی به کمپرسور می باشد.از اصلی ترین ترین روش های خنک کاری هوای ورودی به کمپرسور استفاده از چیلر جذبی می باشد. در این مقاله تاثیر استفاده از چیلر جذبی بر افزایش توان خروجی و راندمان حرارتی کلی سیکل توربین های گازی نیروگاه علی آباد مورد بررسی قرا گرفته است. با توجه به شرایط آب و هوایی شهرستان علی آباد نقطه شبنم این سایت محاسبه و ظرفیت تبرید مورد نیاز جهت سرمایش هوای ورودی به کمپرسورتوربین های گاز با در نظر گرفتن نقطه شبنم این شهرستان محاسبه شده است.یعنی سرمایش تا باالتر از نقطه شبنم انجام شده است.پس انجام محاسبات فوق نتایج بدست آمده از این بررسی ها, نشان می دهد که با هر یک درجه کاهش دمای هوای ورودی حدود %9,0 بر توان خروجی و 9,9.0 %بر راندمان حرارتی توربین های گازی نیروگاه علی آباد افزوده می شود. کل افزایش توان خروجی سیستم پس از.6 درجه سرمایش هوای ورودی حدود %61 می باشد.که پس از برآورد میزان سرمایه گذاری اولیه مورد نیاز برای طرح فوق و محاسبه میزان درآمد حاصل از اجرای طرح فوق در نیروگاه علی آباد این نتیجه بدست آمد که مدت زمان برگشت سرمایه زمانی بین 1 تا 0 سال می باشد که این زمان طرح را از نظر اقتصادی توجیه پذیر می کند. کلید واژه : افزایش توان-راندمان-توربین گاز مقدمه تجربه نشان داده است که بازدهی توربین گاز در روزهای سرد سال یا حتی در ساعات سرد روز افزایش می یابد.ال هادیک اثرات دما,فشار, رطوبت نسبی و دمای ورودی توربین را بر توان و بازده مورد بررسی قرار داد و نتیجه گیری کرد که دمای هوای محیط بیشترین تاثیر را بر کارائی توربین دارد[ 1 ]. بررسی ترمودینامیکی این موضوع توسط محققین دیگر نیز نشان داد که بازده حرارتی و توان خروجی ویژه توربین با افزایش دمای محیط کاهش می یابد

[ 3,2 ].هوفورد [4,5] یک سیکل تبرید جذبی دو مرحله ای لیتیوم بروماید را که با حرارت اگزوز توربین کار می کند برای سرد کردن هوای ورودی کمپرسور پیشنهاد کرده است. سیستم مشابهی نیز توسط ال کالی [2] برای کشور های خلیج فارس پیشنهاد شده است. این محققین ادعا کرده اند که استفاده از سیکل whar هزینه کمتری بازائ هر کیلووات اضافه تولید در مقایسه با سیستم های تبرید مکانیکی در بر داشته است.به دلیل اهمیت و کاربرد بسیار زیاد توربین های گازی در صنایع مختلف در این راستا تالشهای زیاد دیگری نیز صورت گرفته است. که از آن جمله می توان به مقاله آقای آندریاس پولیکاس [6] اشاره کرد که در آن به معرفی انواع سیکل های توربین گازی و میزان راندمان آن پرداخته است. همچنین در مقاله ای دیگر آقایان سوالری و آگاروال[ 7 ] روشهای بهبود توربین گازی را بررسی نموده اند. جان هورلوک[ 8 ] استاد دانشگاه کمبریج انگلستان نیز کتابی تحت عنوان سیکلهای توربین گازی پیشرفته به تشریح سیکل های جدید این توربین ها پرداخته است.در مقاله ای دیگر آقایان عامری و حجازی به بررسی استفاده از چیلر های جذبی برای سرمایش هوای ورودی توربین های گازی موجود در چابهار پرداخته اند[ 9 ]. نیروگاه علی آباد دارای 6 واحد توربین گازی با توان تولیدی هر واحد در شرایط ایزو 163 مگاوات می باشد در این مقاله به میزان تاثیر خنک سازی هوای ورودی به توربین گاز به کمک چیلر جذبی بر راندمان و توان تولیدی نیروگاه پرداخته شده است. 6 -ساختار اصلی توربین گاز طبق تعاریف ترمودینامیکی توربین گازی یک نوع موتور گرمایی است که انرژی حرارتی حاصل از ترکیب سوخت و هوا را به انرژی مکانیکی تبدیل میکند.سوخت مصرفی توربین گازی می تواند جامد,مایع,یا گاز باشد و صرفه نظراز نوع آن چون ترکیب سوخت و هوا در نهایت منجر به تولید گاز داغ پر فشار می شود به آن توربین گازی می گویند.مبنای اصلی سیکل توربین گازی بر پایه سیکل برایتون می باشد. قسمت های اصلی توربین شامل 5 بخش کمپرسور,محفظه احتراق,توربین و ژنراتور می باشد که درشکل شماره یک, نمای شماتیک از آن دیده می شود. همانطور که در شکل مشخص است این سیکل شامل مراحل زیر می باشد: : 1-3 افزایش فشار آیزنتروپیک در کمپرسور : 3-2 افزایش دما در فشار ثابت 2-5: کاهش فشار آیزنتروپیک 1-5 :کاهش دمای فشار ثابت شکل شماره 1: شماتیک سیکل ساده توربین گاز طبق سیکل نمایش داده شده در شکل شماره یک ابتدا هوای محیط توسط فیلترهای موجود در سامانه ورود هوا به کمپرسور سیکل تمیز شده و سپس در کمپرسور فشار آن افزایش یافته و به محفظه احتراق فرستاده می شود در محفظه احتراق سوخت و هوا باهم مخلوط و محترق می شود. حرارت حاصل از احتراق با فشاری حدود ده بار به پره های ورودی توربین برخورد میکند و ضمن کاهش فشار باعث تولید کار می شود مقداری از این کار صرف به حرکت در آوردن کمپرسور می شود و مابقی آن توان خالص خروجی سیستم می باشد. 3 -شرایط استاندارد کاری توربین گازی : شرایط استاندارد محیطی و ترمودینامیکی یکی از مهمترین عوامل موثر بر راندمان توربین های گازی می باشد. سازمان جهانی استاندارد) ISO ( شرایط استانداردمشخصی را برای کارکرد توربین های گازی تعریف نموده است [ 10 ].که مهمترین آنها عبارتند از : 1.دمای خشک 14 درجه سلسیوس 3.دمای تر 2,3 درجه سلسیوس 2.رطوبت نسبی 66 درصد 5. فشار محیطی 1 اتمسفر combustion chamber exhaust turbine 4. عدم افت فشار در قسمت های ایزو بار 1 fule 3 Air intake 2 5

تحقیقات به عمل آمده نشان می دهد که با دور شدن از شرایط استاندارد راندمان سیکل کاهش می یابد.[ 11]. 1 -تکنیک های خنک کاری هوای ورودی به توربین های گازی: خنک کاری به وسیله سیکل تبرید جذبی خنک کاری به وسیله سیکل تبرید تراکمی خنک کاری به وسیله انرژی حرارتی ذخیره شده خنک کاری تبخیری اسپری مستقیم آب با فشار باال خنک کاری تبخیری مدیا تقسیم می شود.[ 11 ] -4 استفاده از سیکل تبرید جذبی برای سرمایش هوای ورودی به کمپرسور: مزیت این نوع خنک کن در آن است که دمای هوای ورودی به کمپرسور بوسیله آن تایک دمای خاص در بازه وسیعی خنک می شود و این دما مستقل از دمای هوای محیط می باشد.بنابراین توان خروجی نیروگاه مستقل از دمای هوای محیط همواره ثابت خواهد ماند. به طور کلی استفاده از سیستم چیلرجذبی باالترین افزایش راندمان را در بین سیستمهای سرمایش مختلف بوجود خواهد آورد.در شکل شماره دو نحوه بکارگیری چیلر جذبی را برای سرمایش هوای ورودی کمپرسور توربین گازی به طور شماتیک مشاهده می نماییم. شکل شماره 3 :شکل شماتیک سیکل سرمایش طراحی شده 0 -حساسیت سنجی: با توجه به انتقال برودت حاصل از چیلر جذبی به هوای ورودی به کمپرسور,به دنبال انتقال گرمای محسوس هوا به آب خنک کن گردشی چیلر,از دمای هوا ورودی به کمپرسور کاسته می شود,در حالیکه رطوبت نسبی آن تا رسیدن به نقطه شبنم بطور پیوسته افزایش می یابد. با توجه به شرایط آب و هوایی نیروگاه علی آباد جهت جلوگیری از کندانس شدن بخار آب موجود در هوا و اثرات زیان آور آن بر کمپرسور محدوده خنک کاری هوای تا باالتر از نقطه شبنم در نظر گرفته شده است.بنابراین نمی توان دمای هوای ورودی را به دمای ایزو یعنی درجه 14 سلسیوس رساند. چون طبق بررسی های انجام شده دمای نقطه شبنم در این مکان حدود 33 درجه می باشد.بنابراین نقطه پایانی خنک کاری هوای ورودی نهایتا تا این دما می باشد. شکل شماره سه محدوده خنک کاری هوا ورودی به توربین گاز از نقطه شروع تا نقطه پایان یعنی قبل از نقطه شبنم را نشان می دهد. شکل شماره 2 :نشان داده محدوده سرمایش هوای ورودی توربین های گازی نیروگاه علی آباد در نمودار سایکرومتریک.-تحلیل اگزرژی حجم کنترل و محاسبه راندمان توربین های گازی نیروگاه علی آباد : قبل از شروع تحلیل بهتر است این نکته بیان شود که نقاط ورود و خروج هوا از کمپرسور,نقاط ورود و خروج محفظه احتراق و نقاط ورود و خروج توربین بر اساس شکل شماره یک شماره گذاری شده است..- 6 -محاسبه کار آیزنتروپیک مورد نیاز کمپرسور: برای محاسبه کار آیزنتروپیک مورد نیاز کمپرسور قوانین اول و دوم ترمودینامیک را بین نقاط 1 و 3 می نویسیم : W cs= 1-2 +M air(h o + v2 2 +gz) 2 -M air(h o + v2 2 +gz) 1 (1) S gen = 1 2 T 0 M s 2 0 M s 1 0 0 (2)

.-4- محاسبه گرمای تولیدی در محفظه احتراق: با حذف 1-2 و پتانسیل بین دو معادله داریم: با توجه به اینکه صرفنظر از انرژی جنبشی و پتانسیل و W cs = M air(h 0 T 0 s) 2 -M air(h 0 T 0 s) 1 T 0 s gen (3) s gen همواره بزرگتر از صفر می باشد, مقدار کار واقعی مورد نیاز کمپرسور می تواند بین صفر و کار ایزنتروپیک تغییرات داشته باشد. هنگامی که کار ایزنتروپیک نشان دهنده حداکثر کار مورد نیاز بوده و برابر مقدار زیر است: W cs=m air(h-t 0 s) 2 -M air(h-t 0 s) 1 (4) چنانچه فرآیند ورود و خروج کمپرسور را ایزنتروپیک در نظر بگیریم و با تعریف اگزرژی مخصوص داریم: S 1 =S 2 (5) ex = (h h 0 ) (S S 0 ) (6) و کار مورد نیاز ایزنتروپیک از رابطه زیر به دست می آید: W cs=m air(ex) 2 -M air(ex) 1 =M air (h 2-h 1 ) (7) که در آن و اگزرژی قبل و بعد از کمپرسور می باشد. h 2 h 1.-2- محاسبه راندمان کمپرسور : برای محاسبه راندمان کمپرسور باید به بررسی شرایط واقعی و آیزنتروپیک در خروجی کمپرسور بپردازیم از این رو راندمان کمپرسور به صورت زیر تعریف می شد: η c = h 2s h1 h 2 h 1 (8) که در آن پارامترها به صورت زیر تعریف می باشد: h: 2s اگزرژی آیزنتروپیک خروجی کمپرسور h: 2 اگزرژی واقعی خروجی کمپرسور h: 1 اگزرژی ورودی کمپرسور.-1- محاسبه کار واقعی مورد نیاز کمپرسور: برای بدست آوردن کار واقعی مورد نیاز کمپرسور باید کار ایزنتروپیک را بر راندمان کمپرسور تقسیم نماییم: برای بدست آوردن گرمای تولیدی در محفظه احتراق قانون اول ترمودینامیک را بین نقاط 3 و 2 یعنی نقطه ورودی و خروجی از محفظه احتراق بنویسیم: W 2-3= 2-3+M air(h+ v2 2 +gz) 2 -(M air+m gas)(h+ v2 2 +gz) 3 (10) با حذف 2 3 w و صرف نظر از انرژی جنبشی و پتانسیل و جایگزینی با داریم: in 2-3 in = (M air + M gas)h 3 M airh 2 (11) : دبی جرمی هوا ورودی به کمپرسور M air M :دبی جرمی سوخت ورودی به محفظه احتراق gas h: 2 اگزرژی خروجی کمپرسور h: 3 اگزرژی ورودی به محفظه احتراق.-0- محاسبه کار تولیدی آیزنتروپیک توربین برای محاسبه کار تولیدی آیزنتروپیک توربین قوانین اول و دوم ترمودینامیک را بین نقاط سه و چهار یعنی بین نقاط ورودی و خروجی توربین می نویسیم: W ts= 3-4+(M gas+m air)(h 0 -T 0 S) 3 -(M gas+m air)(h 0 -T 0 s) 4 -T 0 s gen (12) S n gen = 3-4 -M S 0 T 3 0 (13) 0 با حذف وصرف نظر از انرژی جنبشی و پتانسیل بین 3 4 دو معادله داریم: با توجه به مثبت بودن s gen میزان کار خروجی واقعی می W نشان ts, زمانیکه 0<W باشد t<w تواند بین مقدار حدی ts دهنده حداکثر کار خروجی قابل حصول یوده و برابر مقدار زیر باشد: W ts=(m gas+m air)(h-t 0 S) 3 -(M gas+m air)(h 0 -T 0 s) 4 (14) چنانچه فرآیند را بین نقاط 2 و 5 آیزنتروپیک در نظر بگیریم و با تعریف اگزرژی مخصوص داریم: S 3 =S 4 (15) ex=(h-h 0 )-T 0 (S-S 0 ) (16) ماکزیمم کار تولیدی از رابطه زیر به دست می آید: W cs=(m air+m gas)(ex 3 -ex 4 ) =(M air+m gas)(h 3 -h 4 ) (17) W c = W CS η C = M air ( h 2s h1 η c ) (9)

برای محاسبه راندمان توربین باید به بررسی شرایط واقعی و آیزنتروپیک در توربین بپردازیم از این رو راندمان توربین به صورت زیر تعریف می شد: η t = h3-h4 (18) h3-h 4s که در آن پارامترها به صورت زیر تعریف می باشد: h: 4s اگزرژی آیزنتروپیک خروجی توربین h: 4 اگزرژی واقعی بعد ازتوربین h: 3 اگزرژی قبل از توربین.-.- محاسبه کار واقعی توربین: برای بدست آوردن کار واقعی توربین باید کار ایزنتروپیک را بر راندمان توربین تقسیم نماییم: W t=(w ts)*(η t )= (M air+m gas)(h3-h 4s )*(η t ) (19).-7- محاسبه راندمان کلی سیکل: برای بدست آوردن راندمان سیکل توربین گازی باید کار خالص بدست آمده را بر گرمای تولیدی تقسیم نمود. که در زیر رابطه آن نشان داده شده است: η cycle = W net in = W t W c in (20) 8- بحث و نتایج : 6-8- بررسی میزان سرمایش مورد نیاز جهت خنک سازی هوای ورودی به توربین های گازی نیروگاه علی آباد: همانگونه که میدانیم در علو م مکانیک به فرآیندی که در آن حرارت گرفته می شود تبرید گفته می شود. در سیستم های برودتی به سیالی که به عنوان جاذب رطوبت عمل می کندرا مبرد گویند.اساس کار این سیستم ها جذب حرارت توسط مبرد در هنگام تبخیر است.در این مقاله برای خنک سازی هوای ورودی به کمپرسور توربین های گازی نیروگاه علی آباد از چیلر جذبی یک اثره لیتییوم و بروماید استفاده شده است. تن سرمایی مورد نیازبرابر است با میزان انرژی حرارتی که از حجم هوای ورودی به کمپرسور باید توسط کویل های آب سرد گرفته شود تا هوای فوق را به میزان مورد نظر که در این طرح این دما قبل از رسیدن به نقطه شبنم یعنی 33 درحه سلسیوس می باشد برسانیم. با در نظر گرفتن اطالعات مربوط به شرایط آب و هوایی طرح شهرستان علی آباد و اطالعات موجود در آرشیو نیروگاه میزان انرژی گرمایی مورد نیاز کویل های سرمایی قرار گرفته در مسیر هوای ورودی کمپرسور را از رابطه زیر محاسبه می نماییم. Q 1-2 =M air *(h2-h1) (21) تعریف متغیر های رابطه باال به صورت زیر تعریف می شود: 1 2 M air که همان بار حرارتی برحسب کیلو وات می باشد همان دبی هوای ورودی به توربین گاز بر حسب کیلو گرم بر ثانیه است. hآنتالپی 1 جرم واحد هوای خشک در مای T 1 است که همان دمایی است که چیلر هوای مورد نظر را به آن می رساند و برابر یا کمتر از دما حباب خیس محیط است h 2 آنتالپی اشباع جرم واحد هوای خشک در دمای همان طرح محیط می باشد. که T 2 بعد از بدست آوردن میزان بار سرمایی مورد نیازبرحسب کیلووات از رابطه )33( جهت تبرید از رابطه) 32 ( استفاده شد محاسبه آن بر حسب تن TR = (23) 3.5167 پس انجام محاسبات فوق میزان سرمایش مورد نیاز واحدهای نیروگاه علی آباد 3532 تن تبرید بدست آمد.با توجه به کاتالوگ تولیدی یکی از کارخانجات داخلی این نتیجه بدست آمد که برای تولید بار برودتی مورد نظر هر واحد نیروگاه علی آباد نیاز به دو چیلر بود. 2-8- تاثیر دما: 1356 تن خواهد همانطور که قبال به آن اشاره شد کاهش دمای هوای ورودی به کمپرسور توربین گاز باعث افزایش راندمان سیکل می شود با توجه به کاهش دمای هوای ورودی کمپرسور شاهد کاهش وزن مخصوص آن می باشیم,در نتیجه دبی جرمی هوای ورودی به توربین گاز افزایش خواهد یافت این امر باعث می شود مقدار کار مصرفی کمپرسور کاهش یابداثر تاثیر دما بر کارمصرفی کمپرسور توربین های گازی نیروگاه علی آباد در نمودار شماره دو نمایش داده شده است. درنتیجه کاهش کار مصرفی کمپرسورکار خالص خروجی

سیستم بیشتر می شود. تاثیر کاهش دمای ورودی بر راندمان و توان خروجی در نمودارهای یک و سه در زیر نشان داده شده است. 380 358 نمودارشماره 1 : تغییرات راندمان برحسب تغییرات دمای ورودی توربین های گازی نیروگاه علی آباد جدول شماره 1 : تغییرات توان خروجی,کارمصرفی کمپرسور,گرمایی تولیدی در محفظه احتراق با تغییرات دمای ورودی نیروگاه علی آباد T1(k) w c(kw) w net(kw) q in(kw) 394 122151 156652 534612 396,2 122312 155666 536512 392,6 122392 153266 514263 266,2 122226 156262 511263 263,1 122546 122241 566912 262,9 122422 126945 563412 264,2 122619 124622 292162 262,5 122261 122333 292261 269,3 122225 121226 229666 211 122262 139426 224292 T1 [k] T[1] [k] 336 314 292 270 0.2 0.22 0.24 0.26 0.28 0.3 312.5 309 305.5 302 th 0- آنالیز اقتصادی : نمودار شماره 3: تاثیر تغییرات دمای ورودی بر کار مصرفی کمپرسور نمودار شماره 2: تاثیر دمای هوای وروی بر توان خالص خروجی با انجام محاسبات مربوط به بار سرمایی, مورد میزان سرمایش نیاز جهت سرمایش هوای ورودی توربین های گازی نیروگاه علی آباد تا مقدار مورد نظر مشخص شد برای انجام طرح فوق نیاز به تجهیزات زیر می باشد: 1.یک دستگاه بویلر بازیاب 3.کویل های سرمایی جهت نصب در مسیر هوای ورودی به کمپرسور 2. دو عدد چیلر جدبی با ظرفیت هرکدام 1356 تن تبرید 5. برج خنک کن 4. سایر تجهیزات و اتصاالت جهت برآورد میزان سرمایه گزاری مورد نیاز برای اجرای طرح قیمت هر یک از تجهیزات فوق را از کارخانجات داخل استعالم شد که مجموعا برای تهیه نصب و راه اندازی اقالم فوق حدودا بین سی تا چهل میلیارد ریال سرمایه گزاری اولیه نیاز می باشد.با توجه به افزایش توان حاصل از اجرای طرح و با در نظر گرفتن 124 روز برای فصول گرم سالی 1161666666 ریال در آمد حاصل ازافزایش توان هر واحد T[1] [k] 298.5 295 166000 168000 170000 172000 174000 176000 178000 w c [kw] 312.5 309 305.5 302 298.5 295 123000 125000 127000 129000 131000 133000 w net [kw]

[4] Hufford, P.E. ( 1991). Absorption chillers, maximize cogeneration value.ashrae Trans., 97(1), pp. 428-433 [5] Hufford, P.E., Mar. 1992, Absorption chillers improve congeneration energy.efficiency, ASHRAE J.,pp. 46-53 [6] Andryas Poullikkas,(2005) An overview of current and Future sustainable gas turbine technologies Sciencedirect. Vol g, pp 409-443. [7] R.K Sullerey and Ankur Agarwal,.(2006). Performance improvement of gas turbine cycles Scienccdirectvol ll, PP 112-120. [8] J.H Horlok,.(2003). Advanced gas Turbine cycles 2 th Edition,pp126-200. [9] M. Ameri, S.H.Hejazi.(2004). The study of capacity enhancement of the chabahar gas turbine installation using anabsorption chiler Scienccdirectvol 24, pp59-68. [10] Nick Jonson,. (2005). Gas Turbine Handbook, 3th Edition, pp 225-315 ] 11] محمود فرزانه گرد و مهدی دیمی دشت نیروگاه می باشد. پس ازانجام محاسبات برگشت سرمایه,مدت زمان الزم برای برگشت سرمایه بین سه تا پنج سال به طول خواهد انجامید. 69- نتیجهگیری: با کاهش دمای محیط,جرم مخصوص هوا افزایش خواهد یافت و دبی جرمی عبوری از توربین گاز باال خواهد رفت. در نتیجه قدرت تولیدی افزایش خواهد یافت. سرمایش هوای ورودی به توربین گاز از نظر ترمودینامیکی امکان پذیر می باشد.با توجه به نتایج بدست آمده از بررسی های انجام شده بر روی توربین های گازی نیروگاه علی آباد به ازای هریک درجه کاهش دمای هوای ورودی به کمپرسور حدود %6,9 بر توان خالص خروجی و %6,664 بر راندمان حرارتی سیکل توربین گاز افزوده می شود.با توجه به شرایط آب و هوایی شهرستان علی آباد و مشخص کردن نقطه شبنم این نتیجه حاصل شد که میتوان حدود 16 درجه از دمای هوای ورودی توربین گاز در ماههای گرم سال کاست.این میزان کاهش دما افزایش توان تولیدی %12 را برای توربین های گازی علی آباد به همراه خواهد داشت.اگر چه نصب و اجرای سیستم چیلر جذبی برای سرمایش هوای ورودی به توربین گازنیاز به سرمایه گذاری اولیه دارد اما افزایش توان خروجی سیستم و برگشت سرمایه در زمانی حدود چهار سال طرح فوق را توجیه می نماید. سپاسگزاری بیاض.) 1222 (. "مقایسه دو روش استاندارد خنک سازی هوای ورودی به کمپرسورتوربین های گازی پاالیشگاه خانگیران". اولین کنفرانس صنعت نیروگاههای حرارتی.پردیس دانشکده های فنی تهران.صفحه 2-3. بدینوسیله نویسندگان از همکاری پرسنل محترم نیروگاه گازی علی آباد که اطالعات و مدارک مورد نیاز را در اختیارشان قرار دادند کمال تشکر و قدردانی را دارند. مراجع [1] El-Hadik, A.A. (1990). The impact of atomospheric conditions on gas turbine performance, Trans, ASME, 112, pp. 590-596. [2] Najjar, Y. N.( 1996). Enhancement of performance of gas turbine engines by inlet air cooling and cogeneration system, Appliedthermal Eng., 16(2), pp. 163-173 [3] Nasser, A.E.M., and A. El-Kalay.( 1991). A heat recovery coolingsystem to conserve energy in gas turbine power stations in thearabian gulf, Appl..Energy, 38, pp.133-142